ВведениеВ основе известных математических моделейи методов расчета процессов формования лежатопределяющие (реологические) уравнения, связы-вающие напряжения и скорости деформацииформуемых сред. Граничные условия в зоне контактадеформируемой среды с нагружающей поверхностью(рабочими органами прессового оборудования)формулируются в виде различных законов трения,выражающих зависимость удельной силы трения(касательных напряжений) от нормальной силы(нормальных напряжений) на границе контакта идругих факторов (температуры, скорости скольжения,состояния поверхностей трения и т. д.).Особую роль при этом играют фрикционныесвойства, так как в процессе обработки происходитвзаимодействие между исследуемым материаломи рабочими органами машин. Следовательно,на материал действуют силы трения и силы,вызывающие его деформацию. Под действиемэтих сил в материале возникают напряжения. Беззнания закономерностей изменений фрикционныххарактеристик материалов, деформаций и напря-жений в материале невозможно выполнить теоре-тические расчеты, связанные с проектированиемоборудования [1–22].В данных условиях особое внимание вызываетизучение фрикционных свойств семян масличныхкультур. Это объясняется тем, что процесспрессования мезги масличных культур очень сложениз-за влияния на характер его протекания большогоколичества связанных между собой факторов, атакже сложной пористой структурой строения мезгикультуры, представляющей собой сочетание трехфаз: сухого вещества, жидкости (масла) и воздуха.Поэтому изучение процесса уплотнения мезгитребует разработки специальной методики.Объекты и методы исследованияДля проведения исследования фрикционных, атакже объемных характеристик семян масличныхкультур, была разработана и изготовлена ориги-нальная экспериментальная установка, основойконструкции которой являются: рама, верхний инижний приводы [4].Экспериментальный блок размещается междуверхней и нижней плитами рамы. Нижний приводосуществляется от двигателя постоянного токасо встроенным тахогенератором и возможностьюрегулирования частоты вращения в диапа-зоне 0–3000 мин–1. Общее передаточное числонижнего привода составляет u = 475, допускаяварьирование линейной скорости толкателя вдиапазоне 0–1 мм/с. Вращение от двигателя пере-дается через ременную передачу (i1 = 2) начервячный редуктор (i2 = 50) и далее черезцилиндрическую открытую прямозубую передачу(i3 = 2,375) на ходовой винт винтовой зубчатойпередачи (i4 = 2), соединенный с толкателем спомощью пальца.Общий вид экспериментального блока разра-ботанной установки представлен на рисунке 1.Основой экспериментального блока являетсятолстостенная камера (9), снабженная встроеннымэлектронагревательным элементом и теплоизоля-цией. Для создания равномерного температурногополя в рабочей полости камеры при ее монтажена промежуточное кольцо были установленытеплоизоляционные кольца и прокладки.Регистрация температурного режима в рабочейполости осуществляется с помощью термопарыТХК-2488 (ТУ 25-7363.041-89) с рабочим диапазо-ном температур –40 °С–+375 °С, номинальнойстатической характеристикой преобразования Е,классом допуска 1 (ГОСТ Р5043-92) (предел допус-каемых отклонений ± 1,5 °С), монтируемой вcomplex porous structure of pulp is a combination of three phases: dry solids, liquid (oil), and air. Therefore, the study of the processof pulp pressing requires a special method for determining the friction characteristics of the material.Study objects and methods. To determine the friction and volume characteristics of oilseeds, an original experimental unit wasdeveloped and manufactured. The study involved samples of the same mass weighted using a high-accuracy analytic balance(permissible error = ± 5%). The first stage of the experiment featured volume characteristics of ten samples. The second stage featuredfriction characteristics of the five first samples obtained during the first stage at different pressures.Results and discussion. The pressure time proved to have a more significant effect on the oil yield than the pressure volume, sincethe complex capillary structure of the pulp demonstrated a significant hydrodynamic resistance to oil outflow. The dependence of theoil yield on the pressure was described by an asymptotic function; the limit (asymptotic) value of the pressure was 48 MPa. At thispressure, the oil yield reached φ = 54 %. The dependence of the friction coefficient on the values of temperature, pressure, and slidingvelocity was described by a power-law regression equation with the coefficient of accuracy of approximation R2 = 0.96.Conclusion. The obtained data are of practical importance and can be used to improve the efficiency of pressing equipment.Keywords. Seed oils, friction properties, friction force, volume compression, pressing pressure, oil yieldFunding. The paper was written as part of the routine work performed by the researches of the National Research Ogarev MordoviaState University.For citation: Berezin MA, Borisov VI. Effect of the Frictional Properties of Sunflower Seeds on the Efficiency of PressingEquipment. Food Processing: Techniques and Technology. 2019;49(4):571–578. (In Russ.). DOI: https://doi.org/10.21603/2074-9414-2019-4-571-578.573Березин М. А. [и др.] Техника и технология пищевых производств. 2019. Т. 49. № 4 С. 571–578отверстие камеры (9), и регулирующего прибораК2649 «Velleman-kit» с LCD-дисплеем с рабочимдиапазоном температур –60 °С–+300 °С идопускаемой погрешностью от нормируемогозначения ± 0,5 %.Установка имеет собственную системууправления, позволяющую осуществлять опускание,подъем и остановку ходового винта нижнего привода,а также изменение линейной скорости движения. Дляточного измерения перемещения нижнего толкателяотносительно стола используется индикатор часовоготипа ИЧ-50 (ГОСТ 577-68) с ценой деления 0,01 мм идиапазоном измерений 50 мм.Установка снабжена системой силоизмерения,включающей в себя сменный пружинный динамометрсжатия ДОСМ-3-10У с наибольшим пределом изме-рений 10 кН и ценой деления 16 Н (ГОСТ 9500-84).Система измерения деформаций представленаплитой, на которой установлены два индикаторачасового типа (6), нулевые значения которых должнысоответствовать нулевым нагрузкам, действующимна образец.Измерение фрикционных характеристик предпо-лагается осуществлять следующим образом: спомощью верхнего привода (1) создается сжимающееусилие на образец (7), которое регистрируетсядинамометром (3). После подвижная втулка (8) спомощью нижнего привода через детали (15, 14, 12)перемещается в камере (9) относительно толкателейи испытуемого образца (7) с выбранной скоростьювверх. Для измерения деформации и преобразованияее в силу трения поверхности образца используетсядатчик перемещений «MARPOS» (21), подключенныйк контрольно-измерительному прибору, которыйрегистрирует во времени усилия, воспринимаемыеот изгибного датчика растяжения-сжатия (17). Методаналогичен методам, описанным в работах [2–6,9, 13, 20].Предварительно была проведена тарировкадинамометра с индукционным датчиком переме-щений и датчика скорости скольжения.В качестве исследуемого образца были выбраныядра семян подсолнечника, которые измельчались дотонкодисперсного состояния.Исследование проводилось в два этапа наразработанной установке с использованием наве-сок исследуемого образца одинаковой массы,взвешенных на аналитических весах с допускаемойпогрешностью ± 5 %. На первом этапе экспериментаизучались объемные характеристики, где былиподвергнуты испытанию 10 навесок. На второмэтапе изучались фрикционные характеристики. Дляэтого брались первые 5 образцов, полученные послепервого этапа при соответствующих давлениях.На первом этапе испытание образцов в изо-термических условиях осуществлялось объемноесжатие при t = 120 °С и давлениях 5,09 МПа,10,19 МПа, 15,28 МПа, 20,38 МПа, 25,48 МПа,38,22 МПа, 63,69 МПа, 89,17 МПа, 108,28 МПа,127,39 МПа. Предварительно образцы подвергалисьсжатию 0,64 МПа при t = 120 °С в течении 10 мин.По показаниям индикаторов фиксировали изменениеобъема, после чего строились первичные кривые(P,T) V ε =ϕ .На втором этапе испытание образцов производилив условиях изобарного нагружения (р = const) сповышением температуры от t0 = 60 С до t = 120 °Сс интервалом Δt = 15 °С. С помощью пружинногодинамометра, закрепленного на верхнем толкателе,следили за постоянством давления, систематическикорректируя его перемещением верхнего привода.Контроль температурного режима осуществлялся спомощью системы из термопары ТХК-2488 (ТУ 25-7363.041-89), который последовательно (в 5 ступеней)настраивался на соответствующие значения темпе-ратуры. После достижения на очередном шагенагрева заданного значения температуры передизмерениями в течение 10 мин выдерживаласьРисунок 1. Экспериментальный блок установкидля исследования фрикционных характеристик пищевыхматериалов в условиях объемного сжатия: 1 – верхнийпривод; 2 – переходник; 3 – пружинный динамометрсжатия (ГОСТ 9500-84); 4 – колонны; 5 – верхний шток;6 – индикатор часовой ИЧ-10 (ГОСТ 577-68); 7 – образец;8 – втулка подвижная; 9 – камера; 10 – нижний толкатель;11 – пятка; 12, 16 – сфера; 13 – пробка; 14 – стержни;15 – плита стержневая; 17 – динамометр; 18 – пластинаупорная; 19 – динамометр; 20 – держатель; 21 – датчикперемещений «MARPOS»Figure 1. Experimental unit used to study the frictional characteristicsof food materials under volume compression: 1 – top drive; 2 – adapter;3 – spring compression dynamometer (State Standard 9500-84);4 – pillars; 5 – upper stock; 6 – dial indicator DI-10 (State Standard577-68); 7 – sample; 8 – driving washer; 9 – chamber; 10 – bottompusher; 11 – toe; 12, 16 – sphere; 13 – cork; 14 – rods; 15 – rod plate;17 – dynamometer; 18 – thrust plate; 19 – dynamometer; 20 – holder;21 – movement sensor MARPOS574Berezin M.A. et al. Food Processing: Techniques and Technology, 2019, vol. 49, no. 4, pp. 571–578пауза. Это гарантировало соответствующийпрогрев образца. После создавалось движениеподвижной втулки относительно образца с заданнойскоростью скольжения, начиная от υ = 0,05 мм/с доυ = 0,25 мм/с с интервалом Δυ = 0,05 мм/с. Контрольскоростного режима осуществлялся с помощьювольтметра, по показаниям которого настраивалосьсоответствующее значение скорости. Предварительнобыла произведена тарировка скорости скольжения.После этого с помощью нижнего изгибного датчикарастяжения-сжатия и датчика перемещений«MARPOS» фиксировалось деформация. Показаниядатчика перемещений переводились в усилия нанижнем приводе согласно тарировочному графику.Данное усилие соответствовало силе трения боковойповерхности образца. Далее коэффициенты тренияопределялись по следующей зависимости:F d l P f ТР     d l Pf FТР    v K К 0,2377,  v n –0,204 и 2v R = 0,974.  P К К 0,2346,  P n –0,1873 и 2P R = 0,9895.   Т К К 0,233,  T n –0,2587 и 2T R = 0,9951.0,2353.30,2377 0,2346 0,2333   v P T K K KК2  2  2  2  0,99510,9740,9895  0,96 v P T R R R R5152535455523 230 2300Объемная деформация, ev (%)Время, сР = 5,09 МПа Р = 10,19 МПа Р = 15,28 МПаР = 20,38 МПа Р = 25,48 МПа Р = 38,22 МПаР = 63,69 МПа Р = 89,17 МПа Р = 108,28 МПаР = 127,39 МПаR² = 0,9740,130,150,170,190,210,234 9 14 19 24Коэффициент трения, fСкорость скольжения, Vξ·102 мм/сR² = 0,90680,100,120,140,160,180,200,220 5 10 15 20 25 30Коэффициент трения, fДавление, МПа(1)где d –= диаметр образца, d == 10 мм = const;l −– длина образца, мм;P −– давление на верхнем штоке, МПа;f –− коэффициент трения.Следовательно, коэффициент трения определяется:F d l P f ТР     d l Pf FТР    v K К 0,2377,  v n –0,204 и 2v R = 0,974.  P К К 0,2346,  P n –0,1873 и 2P R = 0,9895.   Т К К 0,233,  T n –0,2587 и 2T R = 0,9951.0,2353.30,2377 0,2346 0,2333   v P T K K KК2  2  2  2  0,99510,9740,9895  0,96 v P T R R R R5152535455523 2300Объемная деформация, ev (%)Время, сР = 5,09 МПа Р = 10,19 МПа Р = 15,28 МПаР = 20,38 МПа Р = 25,48 МПа Р = 38,22 МПаР = 63,69 МПа Р = 89,17 МПа Р = 108,28 МПаР = 127,39 МПаR² = 0,9740,170,190,210,23Коэффициент трения, fR² = 0,90680,120,140,160,180,200,22Коэффициент трения, f(2)По полученным значениям коэффициентов трениястроились первичные кривые f =ϕ (T,ϑ, P).Результаты и их обсуждениеВ соответствии с методикой, изложенной внастоящей работе, на основе экспериментальныхданных, полученных на первом этапе экспериментов,построены кривые нагружения образцов мезгиядер семян подсолнечника, представленныена рисунках 2 и 3.Полученные результаты указывают назависимость выхода масла от давления, а такжена зависимость изменения объема от времени приразличных давлениях. Однако влияние давленияменее значимо, чем время выдержки при заданномдавлении. Согласно графику, представленномуна рисунке 2, с увеличением давления объемнаядеформация εV увеличивается, а время прессованиярезко падает. При этом объемная деформация стечением времени выходит на асимптотику.Согласно графику, представленному нарисунке 3, зависимость выхода масла описываласьполиномиальной функцией распределения 4 степенис коэффициентом достоверности аппроксимацииR2 = 0,9963. Полученный график позволяетопределять рациональное давление прессования,которое обеспечит максимальный выход масла.В нашем случае рациональным является давление в48 МПа при выходе масла φ = 54 %.На втором этапе экспериментальных исследо-ваний были определены коэффициенты тренияобразцов, графики зависимостей которых пред-ставлены на рисунках 4–6.Результаты статистической обработки значенийкоэффициентов трения, представленных на рисунках4–6, показывают, что с увеличением давления,скорости скольжения и температуры коэффициентытрения снижаются.Полученные кривые аппроксимированы сте-пенными функциями распределения. Среднее зна-чение критерия достоверности аппроксимацииR2 составило 0,924.С целью получения регрессионного уравнениязависимости коэффициентов трения от данныхпараметров проведена статическая обработка спомощью программы Microsoft Excel: по оси xоткладывались безразмерные значения температур,Рисунок 2. Зависимость изменения объема образца отвремени деформирования при различных значенияхдавления и постоянном значении температуры t = 120 °СFigure 2. Effect of the deformation period on the sample volumeat various pressure values and a constant temperature t = 120 °СРисунок 3. Зависимость выхода маслаот давления прессованияFigure 3. Effect of pressure on the oil yieldF d l P f ТР     d l Pf FТР    v K К 0,2377,  v n –0,204 и 2v R = 0,974.  P К К 0,2346,  P n –0,1873 и 2P R = 0,9895.   Т К К 0,233,  T n –0,2587 и 2T R = 0,9951.0,2353.30,2377 0,2346 0,2333   v P T K K KК2  2  2  2  0,99510,9740,9895  0,96 v P T R R R R5152535455523 230 2300Объемная деформация, ev (%)Время, сР = 5,09 МПа Р = 10,19 МПа Р = 20,38 МПа Р = 25,48 МПа Р = 63,69 МПа Р = 89,17 МПа Р = 127,39 МПаR² = 0,9740,130,150,170,190,210,234 9 14 19 24Коэффициент трения, fR² = 0,90680,120,140,160,180,200,2210 15 20 25 30Коэффициент трения, fy = 2E  09x4 + 6E07x3  7E  05x2 + 0,0032x + 0,4856R2 = 0,996349505152535455560 20 40 60 80 100 120 140Выход масла, φ = 100(m0  mp)/m0, %Давление прессования, МПаt = 120 °СРОПТ = 48 МПаy = 2E  09x4 + 6E07x3  7E  05x2 + 0,0032x + 0,4856R2 = 0,996349505152535455560 20 40 60 80 100 120 140Выход масла, φ = 100(m0  mp)/m0, %Давление прессования, МПаt = 120 °СРОПТ = 48 МПаy = 2E  09x4 + 6E07x3  7E  05x2 + 0,0032x + 0,4856R2 = 0,996349505152535455560 20 40 60 80 100 120 140Выход масла, φ = 100(m0  mp)/m0, %Давление прессования, МПаt = 120 °СРОПТ = 48 МПаεVF d l P f ТР     d l Pf FТР    v K К 0,2377,  v n –0,204 и 2v R = 0,974.  P К К 0,2346,  P n –0,1873 и 2P R = 0,9895.   Т К К 0,233,  T n –0,2587 и 2T R = 0,9951.0,2353.30,2377 0,2346 0,2333   v P T K K KК2  2  2  2  0,99510,9740,9895  0,96 v P T R R R R5152535455523 230 Объемная деформация, ev (%)Время, сР = 5,09 МПа Р = 10,19 МПа Р = 15,28 МПаР = 20,38 МПа Р = 25,48 МПа Р = 38,22 МПаР = 63,69 МПа Р = 89,17 МПа Р = 108,28 МПаР = 127,39 МПаR² = 0,9740,130,150,170,190,210,234 9 14 19 24Коэффициент трения, fСкорость скольжения, Vξ·102 мм/сR² = 0,90680,100,120,140,160,180,200,220 5 10 15 20 25 30Коэффициент трения, fДавление, МПаF d l P f ТР     d l Pf FТР    v K К 0,2377,  v n –0,204 и 2v R = 0,974.  P К К 0,2346,  P n –0,1873 и 2P R = 0,9895.   Т К К 0,233,  T n –0,2587 и 2T R = 0,9951.0,2353.30,2377 0,2346 0,2333   v P T K K KК2  2  2  2  0,99510,9740,9895  0,96 v P T R R R R5152535455523 230 2300Объемная деформация, ev (%)Время, сР = 5,09 МПа Р = 10,19 МПа Р = 15,28 МПаР = 20,38 МПа Р = 25,48 МПа Р = 38,22 МПаР = 63,69 МПа Р = 89,17 МПа Р = 108,28 МПаР = 127,39 МПаR² = 0,9740,130,150,170,190,210,234 9 14 19 24Коэффициент трения, fR² = 0,90680,100,160,180,200,220 5 10 15 20 25 30Коэффициент трения, fy = 2E  09x4 + 6E07x3  7E  05x2 + 0,0032x + 0,4856R2 = 0,996349505152535455560 20 40 60 80 100 120 140Выход масла, φ = 100(m0  mp)/m0, %Давление прессования, МПаt = 120 °СРОПТ = 48 МПа575Березин М. А. [и др.] Техника и технология пищевых производств. 2019. Т. 49. № 4 С. 571–578R² = 0,98260,080,100,120,140,160,1855 75 95 115 135Коэффициент трения, fТемпература, °Сдавлений и скоростей скольжения, использованныепри проведении экспериментов. Полученные кривыеописывались степенными функциями распределения.Общее регрессионное уравнение описывалосьследующей функцией:nv nP nTTTPPvf K( v ) ( ) ( )0 0 0= ⋅ ⋅ (3)где v,, PP,,T T− – заданные значения давлений, скоростейскольжения и температуры;− 0 0 0 v , P ,T – начальное значение давления, скоростискольжения и температуры;K −– общий коэффициент зависимости;− v n – коэффициент зависимости скорости;− P n – коэффициент зависимости давления;− T n – коэффициент зависимости температуры.Неизвестные значения определяем по следующейметодике.При Р = Р0 = 5,09 МПа и t = t0 = 60 °Сnvv vf K ( v )0= (4)Из уравнения регрессии определяем:F d l P f ТР     d l Pf FТР    K К 0,2377,  v n –0,204 и 2v R = 0,974.  P К К 0,2346,  P n –0,1873 и 2P R = 0,9895.   Т К К 0,233,  T n –0,2587 и 2T R = 0,9951.0,2353.30,2377 0,2346 0,2333   v P T K K KК2  2  2  2  0,99510,9740,9895  0,96 v P T R R R R5152535455523 230 2300Объемная деформация, ev (%)Время, сР = 5,09 МПа Р = 10,19 МПа Р = 15,28 МПаР = 20,38 МПа Р = 25,48 МПа Р = 38,22 МПаР = 63,69 МПа Р = 89,17 МПа Р = 108,28 МПаР = 127,39 МПаR² = 0,9740,190,210,23Коэффициент трения, fR² = 0,90680,160,180,200,22Коэффициент трения, fnvv vf K ( v )0= = 0,2377, = v n –0,204 и 2v R = 0,974.При v = v0 = 0,05 мм/с и t =t0 = 60 °СnPPf K( P )0= (5)Из уравнения регрессии определяем:K = Kp = 0,2346, = P n –0,1873 и 2P R = 0,9895.При = = 0 v v 0,05 мм/с и = = 0 P P 5,09 МПаnTTf K( T )0= (6)Из уравнения регрессии определяем:K = KT = 0,233, = T n = –0,2587 и 2T R = 0,9951.Определяем:Общий коэффициент зависимостиK =F d l P f ТР     d l Pf FТР    v K К 0,2377,  v n –0,204 и   P К К 0,2346,  P n –0,1873 и 2P R = 0,9895.   Т К К 0,233,  T n –0,2587 и 0,2353.30,2377 0,2346 0,2333   v P T K K KК2  2  2  2  0,99510,9740,9895  0,96 v P T R R R R5152535455523 230 2300Объемная деформация, ev (%)Время, сР = 5,09 МПа Р = 10,19 МПа Р = 15,28 МПаР = 20,38 МПа Р = 25,48 МПа Р = 38,22 МПа(7)Общий критерий достоверности аппроксима-ции R2F d l P f ТР     d l Pf FТР    v K К 0,2377,   P К К 0,2346,  P n –0,1873 и 2P R = 0,9895.   Т К К 0,233, 0,2353.30,2377 0,2346 0,2333   v P T K K KК2  2  2  2  0,99510,9740,9895  0,96 v P T R R R R5152535455523 230 2300Объемная деформация, ev (%)(8)Таким образом, общее регрессионное уравнениезависимости коэффициентов трения от давления,скорости скольжения и температуры представитсяследующим образом:0,258700,187300,2040= 0,2353( )− ( )− ( )−TTPPvf v (9)ВыводыИз результатов эксперимента следует, что:Рисунок 5. Типичные графики зависимости коэффициентовтрения от давления при V = 0,1 мм/сFigure 5. Typical graphs of the dependence of the friction coefficientson pressure at V = 0.1 mm/sРисунок 4. Типичные графики зависимости коэффициентовтрения от скорости скольжения при Р = 5,09 МпаFigure 4. Typical graphs of the dependence of the friction coefficientson the sliding speed at P = 5.09 MPa23 230 2300Время, сР = 5,09 МПа Р = 10,19 МПа Р = 15,28 МПаР = 20,38 МПа Р = 25,48 МПа Р = 38,22 МПаР = 63,69 МПа Р = 89,17 МПа Р = 108,28 МПаР = 127,39 МПаR² = 0,9740,130,150,170,190,210,234 9 14 19 24Коэффициент трения, fСкорость скольжения, Vξ·102 мм/сR² = 0,90680,100,120,140,160,180,200,220 5 10 15 20 25 30Коэффициент трения, fДавление, МПаt = 60 °Сt = 60 °Ct = 75 °Ct = 90 °Ct = 105 °Ct = 120 °C  v K К 0,2377,  v n –0,204 и 2v R = 0,974.0,9895.   Т К К 0,233,  T n –0,2587 и 2T R = 0,9951.0,2353.0,2346 0,2330,96 2300МПа Р = 15,28 МПаМПа Р = 38,22 МПаМПа Р = 108,28 МПа² = 0,97424мм/сR² = 0,90680,100,120,140,160,180,200,220 5 10 15 20 25 30Коэффициент трения, fДавление, МПаt = 60 °Сt = 60 °Ct = 75 °Ct = 90 °Ct = 105 °Ct = 120 °CРисунок 6. Типичные графики зависимости коэффициентовтрения от температуры при Р = 20,38 МпаFigure 6. Typical graphs of the dependence of the friction coefficientson temperature at P = 20.38 MPaV = 0,05 мм/сV = 0,1 мм/сV = 0,15 мм/сV = 0,2 мм/сV = 0,25 мм/с576Berezin M.A. et al. Food Processing: Techniques and Technology, 2019, vol. 49, no. 4, pp. 571–578Список литературы1. Мачихин, Ю. А. Современное оборудование в обработке пищевых материалов давлением / Ю. А. Мачихин,Г. Г. Зурабишвили, С. Н. Панфилова. – М. : ВЗНИ, 1991. – 308 с.2. Комплексная переработка семян масличных культур (теория, техника и технология) / В. Н. Василенко,Л. Н. Фролова, И. В. Драган [и др.]. – Воронеж : Воронежский государственный университет инженерных технологий, 2016.– 312 с.3. Припоров, И. Е. Исследование технологического процесса прессования семян подсолнечника с получением жмыха/ И. Е. Припоров // Труды Кубанского государственного аграрного университета. – 2017. – № 69. – С. 342–346.4. Березин, М. А. Универсальная установка для определения реологических и физико-механических характеристикпищевых материалов / М. А. Березин, В. В. Кузнецов, В. Н. Водяков // Энергоресурсосберегающие технологии и системыв АПК : межвузовский сборник научных трудов / Национальный исследовательский Мордовский государственныйуниверситет им. Н. П. Огарёва. – Саранск, 2004. – С. 228–233.5. Моделирование процесса отжима масличного сырья в форпрессе / В. Н. Василенко, Л. Н. Фролова,Н. А. Михайлова [и др.] // Хранение и переработка сельхозсырья. – 2016. – № 9. – С. 5–9.6. Василенко, В. Н. Исследование кинетических закономерностей процесса извлечения растительных масел вшнековом маслопрессе / В. Н. Василенко, М. В. Копылов // Вестник Воронежского государственного университетаинженерных технологий. – 2012. – Т. 51, № 1. – С. 10–12.7. Ресурсосберегающее оборудование нового поколения для переработки масличного сырья / В. Н. Василенко,Л. Н. Фролова, Н. А. Михайлова [и др.] // Вестник машиностроения. – 2019. – № 4. – С. 74–75.8. Melt flow of biopolymer through the cavities of an extruder die: Mathematical modeling / A. N. Ostrikov, A. A. Ospanov,V. N. Vasilenko [et al.] // Mathematical Biosciences and Engineering. – 2019. – Vol. 16, № 4. – P. 2875–2905. DOI: https://doi.org/10.3934/mbe.2019142.9. Математическое обеспечение процесса экструдирования аномально-вязких сред методами планированияэксперимента / В. Н. Василенко, Л. Н. Фролова, А. А. Деркасова [и др.] // Вестник Воронежского государственногоуниверситета инженерных технологий. – 2018. – Т. 80, № 3 (77). – С. 37–42. DOI: https://doi.org/10.20914/2310-1202-2018-3-37-42.10. Создание энергоэффективного оборудования для переработки масличного сырья / В. Н. Василенко,Л. Н. Фролова, Н. А. Михайлова [и др.] // Вестник машиностроения. – 2017. – № 1. – С. 87–88.11. Development of the mathematical model for the process of oil raw materials pressing / A. Kairbayeva, V. Vasilenko,S. Dzhinguilbayev [et al.] // Journal of Engineering and Applied Sciences. – 2017. – Vol. 12, № 6. – P. 7836–7842.12. Фролова, Л. Н. Ресурсосберегающее оборудование для влаготепловой подготовки масличного сырья кпрессованию / Л. Н. Фролова, В. Н. Василенко, Н. А. Михайлова // Вестник машиностроения. – 2016. – № 1. – С. 86–88.13. Математическое моделирование процесса прессования масличного сырья / В. Н. Василенко, Л. Н. Фролова,Н. А. Михайлова [и др.] // Хранение и переработка сельхозсырья. – 2016. – № 8. – С. 10–14.– время выдержки под давлением оказывает навыход масла более значимое влияние, чем величинадавления прессования. Это обуславливается сложнойкапиллярной структурой мезги, оказывающейзначительное гидродинамическое сопротивлениеоттоку масла;– зависимость выхода масла от давления прессованияописывается асимптотической функцией с предель-ным (асимптотическим) значением давления прес-сования 48 МПа, при котором выход масла достигаетвеличины φ = 54 %.– зависимость коэффициента трения от значенийтемпературы, давления и скорости скольженияописывается регрессионным уравнением степенноготипа с коэффициентом достоверности аппроксимацииR2 = 0,96.Конфликт интересовАвторы заявляют об отсутствии конфликтаинтересов.БлагодарностиАвторы выражают благодарность руководствууниверситета в доступе к научно-исследователь-ской лаборатории «Энергосберегающие технологиипереработки сырья и материалов» Институтамеханики и энергетики ФГБОУ ВО «Национальныйисследовательский Мордовский государственныйуниверситет им. Н. П. Огарёва» для полученияэкспериментальных данных.Conflict of interestThe authors declare that there is no conflict of interestregarding the publication of this article.AcknowledgementsThe authors would like to express their sinceregratitude to the university authorities for providing accessto the Laboratory of Energy-Saving Technologies of RawMaterials Processing (Institute of Mechanics and Energy,National Research Ogarev Mordovia State University),without which it would have been impossible to obtainthe experimental data.